1. Når den enfasede transformer er tomgang, er strømmen og den magnetiske hovedflux i forskellige faser, og der er en fasevinkelforskel, fordi der er en jernforbrugsstrøm. Den ubelastede strøm er en spidsbølgeform, fordi der er en stor tredje harmonisk i den.
2. Vekselstrøm flyder i ankerviklingen på en jævnstrømsmotor. Men DC-strømmen flyder i dens excitationsvikling. Excitationstilstandene for DC-motorer inkluderer separat excitation, shunt-excitation, serie-excitation, sammensat excitation osv.
3. Udtrykket for DC-motorens tilbageelektromotoriske kraft er E=CEFn, og udtrykket for det elektromagnetiske drejningsmoment er Tem=CTFI.
4. Antallet af parallelle forgreninger af DC-motorer er altid parvis. Antallet af parallelle grene af AC-viklingen er ikke sikkert.
5. I en jævnstrømsmotor er komponenterne i en enkelt stabelvikling stablet oven på hinanden og er forbundet i serie. Uanset om det er en enkelt-bølge vikling eller en enkelt-stabel vikling, forbinder kommutatoren alle komponenter i serie for at danne en enkelt lukket sløjfe.
6. En asynkronmotor kaldes også en induktionsmotor, fordi rotorstrømmen i en asynkronmotor genereres af elektromagnetisk induktion.
7. Når asynkronmotoren startes med reduceret spænding, falder startmomentet, og startmomentet falder proportionalt med kvadratet af viklingens startstrøm.
8. Når amplituden og frekvensen af den primære sidespænding forbliver uændret, forbliver mætningsgraden af transformatorens kerne uændret, og excitationsreaktansen forbliver også uændret.
9. Kortslutningskarakteristikken for den synkrone generator er en ret linje. Når den trefasede symmetriske kortslutning opstår, er det magnetiske kredsløb umættet; når den trefasede symmetriske steady-state kortslutning opstår, er kortslutningskredsløbet en direkte aksekomponent af ren afmagnetisering.
10. Strømmen i excitationsviklingen af synkronmotoren er jævnstrøm. De vigtigste excitationsmetoder inkluderer excitationsgenerator excitation, statisk ensretter excitation, roterende ensretter excitation osv.
11. Der er ingen lige harmoniske i den trefasede syntetiske magnetomotoriske kraft; symmetriske trefaseviklinger passerer symmetriske trefasede strømme, og der er ingen multipla af 3 magnetiske harmoniske i den syntetiske magnetomotoriske kraft.
12. Det forventes generelt, at den ene side af en trefaset transformer har en deltaforbindelse, eller at midtpunktet af den ene side er jordet. Fordi viklingsforbindelserne af trefasede transformere håber at have en vej til en tredje harmonisk strøm.
13. Når en symmetrisk trefaset vikling passerer en symmetrisk trefasestrøm, vendes den 5. harmoniske i den resulterende magnetomotoriske kraft; den 7. harmoniske drejes fremad.
14. De mekaniske egenskaber ved serie DC-motorer er relativt bløde. De mekaniske egenskaber ved separat exciterede DC-motorer er relativt hårde.
15. Transformatorkortslutningstesten kan måle lækageimpedansen af transformatorviklingen; mens tomgangstesten kan måle viklingens excitationsimpedansparametre.
16. Transformatorens transformationsforhold er lig med drejningsforholdet mellem primærviklingen og sekundærviklingen. Transformationsforholdet for en enfaset transformer kan også udtrykkes som forholdet mellem de nominelle spændinger på primær- og sekundærsiden.
17. Under normal excitation er synkrongeneratorens effektfaktor lig med 1; hold udgangseffekten uændret og gør excitationsstrømmen mindre end normal excitation (under excitation), så er arten af den direkte akse ankerreaktion magnetiserende; hold udgangseffekten uden. Når excitationsstrømmen ændres, og excitationsstrømmen er større end den normale excitation (overexcitation), er karakteren af den direkte akse ankerreaktion afmagnetisering.
18. I DC-motorer forekommer jerntab hovedsageligt i rotorkernen (ankerkernen), fordi statorkernens magnetfelt stort set forbliver uændret.
19. I en jævnstrømsmotor er stigningen y1 lig med antallet af slots mellem den ene side af komponentsekvensen og den anden side af sekvensen. Den resulterende stigning y er lig med antallet af riller mellem den øverste dels sider af to dele forbundet i serie.
20. I en jævnstrømsmotor, når mætning ikke tages i betragtning, er karakteristikken for kvadraturankerreaktionen, at positionen, hvor magnetfeltet er nul, forskydes, men den magnetiske flux af hver pol forbliver uændret. Når børsten er placeret på den geometriske neutrale linje, er ankerreaktionen krydsmagnetisk.
21. I en jævnstrømsmotor er den komponent, der konverterer ekstern jævnstrøm til intern vekselstrøm, kommutatoren. Formålet med en kommutator er at konvertere DC til AC (eller omvendt).
22. I en synkronmotor, når excitationsfluxen F0 forbundet med statorviklingen er en stor værdi, når den tilbagegående elektromotoriske kraft E0 en lille værdi. Når F0 når nul, når E0 en stor værdi. Faseforholdet mellem F0 og E0 er F0 over E090o. Forholdet mellem E0 og F0 er E0=4,44fN·kN1F0.
23. I motorer refererer lækageflux til den magnetiske flux, der kun tværbinder selve viklingen. Den modelektromotoriske kraft, der genereres af den, kan ofte svare til et lækagemodstandsspændingsfald (eller negativt modstandsspændingsfald).
24. Der er to typer rotorer til asynkronmotorer: - egernburtype og viklet type.
25. Slipforholdet for en asynkronmotor er defineret som forholdet mellem forskellen mellem den synkrone hastighed og rotorhastigheden og den synkrone hastighed. Når asynkronmotoren arbejder i motortilstand, er området for dens slip s 1>s>0.
26. Forholdet mellem det elektromagnetiske drejningsmoment Tem og sliphastigheden for asynkronmotoren. Tem-s-kurven har tre nøglepunkter, nemlig startpunktet (s=1), det elektromagnetiske momentpunkt (s=sm) og synkroniseringspunktet (s=0). Når rotormodstanden for en asynkronmotor ændres, er karakteristikaene for dens elektromagnetiske drejningsmoment Tem og sliphastighed sm: størrelsen forbliver uændret, men positionen af s ændres.
27. Asynkronmotoren skal absorbere hysteretisk reaktiv effekt fra elnettet til excitation.
28. Når en spolegruppe forsynes med vekselstrøm, ændres dens magnetomotoriske kraft med tiden i en pulserende karakter. En enkelt spole forsynes med vekselstrøm, og dens magnetomotoriske kraft ændrer sig med tiden og har også pulserende egenskaber.
29. Når en synkrongenerator er tilsluttet nettet, skal dens trefasede terminalspænding være den samme som nettets trefasede spænding: frekvens, amplitude, bølgeform, fasesekvens (og fase) osv.
30. Der er to typer rotorer af synkronmotorer: skjult poltype og fremtrædende poltype.
31. Det ækvivalente antal faser af egernburrotoren er lig med antallet af slidser, og det ækvivalente antal omdrejninger af hver fase er 1/2.
32. Trefaset symmetrisk AC-vikling strømmer gennem symmetrisk trefaset AC-strøm. Dens fundamentale syntetiske magnetomotoriske kraft er en magnetomotorisk kraft med cirkulær rotation. Rotationsretningen er fra den fremadgående faseviklingsakse til den efterslæbende faseakse og derefter til den nedadgående faseakse. Aksen for den haltende fase.
33. Der er to forbindelsesmetoder mellem de trefasede viklinger i en trefaset transformer: stjernetype og deltatype; det magnetiske kredsløb har to strukturer: gruppetype og kernetype.
34. De seks ulige tilslutningsgruppenumre på trefasetransformatoren er 1, 3, 5, 7, 9 og 11. De seks lige tilslutningsgruppenumre er 0, 2, 4, 6, 8 og 10.
35. I AC-viklingen er antallet af slots pr. pol og fase q = q = Z/2p/m (forudsat at antallet af slots er Z, antallet af polpar er p, og antallet af faser er m )...I AC viklinger er der dem, der bruger en 120o fase rem og nogle der bruger en 60o fase rem. Blandt dem er den grundlæggende viklingskoefficient og tilbage elektromotoriske kraft i 60-fasezonen relativt høj.
36. Den symmetriske komponentmetode kan bruges til at analysere den asymmetriske drift af transformere og synkronmotorer. Udgangspunktet for dets anvendelse er, at systemet er lineært. Derfor kan superpositionsprincippet anvendes til at dekomponere det asymmetriske trefasede strømsystem i positiv sekvens, negativ sekvens og tre grupper af symmetriske trefasede systemer såsom nulsekvens.
37. Beregningsformlen for den korte afstandskoefficient er ky1= sin(p/2×y1/t). Dens fysiske betydning er rabatten (eller reduktionen) af den tilbage elektromotoriske kraft (eller magnetomotoriske kraft) forårsaget af den korte afstand sammenlignet med hele afstanden. koefficient). Beregningsformlen for fordelingskoefficienten er kq1= sin(qa1/2) /q/ sin(a1/2). Dens fysiske betydning er, at når q-spoler er adskilt af en elektrisk vinkel på a1, er den tilbage elektromotoriske kraft (eller magnetomotoriske kraft) relativt koncentreret. Koefficienten reduceres (eller diskonteres) af situationen.
38. Strømtransformatoren bruges til at måle strøm, og dens sekundære side kan ikke være åben. Spændingstransformatoren bruges til at måle spænding, og dens sekundære side kan ikke kortsluttes.
39. En motor er en enhed, der omdanner mekanisk energi til elektrisk energi (eller omvendt), eller ændrer et AC-spændingsniveau til et andet AC-spændingsniveau. Fra energiomdannelsesperspektivet kan motorer opdeles i tre kategorier: transformere, motorer og generatorer.
40. Beregningsformlen for den elektriske vinkel a1 fra spalten er a1= p×360o/Z. Det kan ses, at den elektriske vinkel a1 af spalteafstanden er lig med p gange den mekaniske vinkel am for spalteafstanden.
41. Princippet for transformerviklingsberegning er at sikre, at viklingens magnetomotoriske kraft forbliver uændret før og efter beregning, og at den aktive og reaktive effekt af viklingen forbliver uændret.
42. Transformatorens effektivitetskarakteristikkurve er kendetegnet ved en høj værdi, som når en lav værdi, når det variable tab er lig med det konstante tab.
43. Transformatorens tomgangstest anvender normalt spænding og målinger på lavspændingssiden. Kortslutningstest af transformere anvender normalt spænding og foretager målinger på højspændingssiden.
44. Når transformatorerne kører parallelt, er betingelserne for ubelastet cirkulationsstrøm samme transformationsforhold og samme tilslutningsgruppenummer.
45. Når transformere drives parallelt, er belastningsfordelingsprincippet: at værdien pr. enhed af transformatorbelastningsstrømmen er omvendt proportional med værdien pr. enhed af kortslutningsimpedansen. Betingelserne for, at transformatorens kapacitet kan udnyttes fuldt ud under paralleldrift er: enhedsværdierne for kortslutningsimpedanserne skal være ens, og deres impedansvinkler skal også være ens.
++86 13524608688
